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Φ2.4m×8m磨機(jī)端蓋裂斷原因分析及修復(fù)

2008-10-09 00:00

  1、引言

  廣州市石井水泥廠使用兩臺(tái)Φ2.4m×8m開(kāi)流生料磨,于1993年11月安裝完畢,然后投入生產(chǎn)運(yùn)轉(zhuǎn)。1995年4月24日發(fā)現(xiàn)進(jìn)料端端蓋與補(bǔ)強(qiáng)板外圓的焊縫開(kāi)裂約1500mm長(zhǎng),占此圓周長(zhǎng)的26.3%。發(fā)現(xiàn)時(shí),在Φ1880mm圓上端蓋鋼板已裂透,最大裂縫寬度達(dá)到2mm,從磨內(nèi)往外可以看見(jiàn)亮光。經(jīng)過(guò)修復(fù),于5月4日開(kāi)磨,運(yùn)轉(zhuǎn)相當(dāng)平穩(wěn)。開(kāi)磨后,已安全運(yùn)轉(zhuǎn)了一年多,端蓋沒(méi)有變形,產(chǎn)量沒(méi)有降低,保證了生料的供應(yīng)。

  2、端蓋斷裂的原因分析

  2.1  裂紋的形貌和位置

  端蓋裂紋的位置和形貌見(jiàn)圖1。

  裂紋發(fā)生在端蓋2與補(bǔ)強(qiáng)板3焊縫的邊緣Φ1880mm的圓周上,穿過(guò)10個(gè)孔距。補(bǔ)強(qiáng)板外圓直徑為Φ1820mm,厚度為15mm,設(shè)計(jì)角焊縫高度為15mm。通過(guò)觀察可見(jiàn),焊縫表面及邊緣十分粗糙,與端蓋銜接部位凸凹不平,且咬肉嚴(yán)重,深度一般都在1.0mm左右。裂紋連續(xù)時(shí)總長(zhǎng)約為1500mm,發(fā)現(xiàn)時(shí)裂縫的最大寬度達(dá)2mm,往外冒灰,即端蓋整個(gè)裂透。 

圖1  端蓋裂紋的位置和形貌 

1.筒體;2.筒體端蓋;3.補(bǔ)強(qiáng)板;4.中空軸法蘭 

  2.2  裂紋產(chǎn)生的原因

  2.2.1  端蓋和筒體厚度過(guò)薄

  對(duì)中長(zhǎng)磨,即長(zhǎng)徑比L/D≈3的磨機(jī)筒體厚度,日本的經(jīng)驗(yàn)公式為δ=D/100+(5~10),德國(guó)的經(jīng)驗(yàn)公式為δ=D/100~D/75。按此計(jì)算,Φ2.4m×8m磨機(jī)的筒體,最薄應(yīng)為δ=24mm。因?yàn)槠溟L(zhǎng)徑比L/D=8/2.4=3.33,比3大得較多,所以應(yīng)比24mm還要厚一些。如冀東水泥廠Φ4.5m×13.88m生料磨,L/D=3.08≈3.0,筒體厚度為δ=4500/100+5=50(mm);Φ4.5m×15.11m水泥磨,L/D=15.11/4.5=3.36,中部筒體厚度為δ=4500/100+10=55(mm),整個(gè)筒體厚度為50+55+50(mm),即分別相當(dāng)于D/90和D/81.8。寧國(guó)水泥廠Φ4.5m×12.96m水泥磨,L/D=2.88<3.0,其筒體厚度為δ=58+63+58(mm),相當(dāng)D/77.6~D/71.4,中間部分的筒體比經(jīng)驗(yàn)規(guī)定的還要厚3mm。美國(guó)富樂(lè)公司為巴基斯坦設(shè)計(jì)的Φ3.66m×11.28m水泥磨,L/D=11.28/3.66=3.08,其筒體厚度為δ=50mm,相當(dāng)于D/73.2。淮海水泥廠Φ4.2m×13m水泥磨,L/D=3.1,筒體厚度為55+60+55(mm),相當(dāng)于D/76.4~D/70??墒鞘鄰S的Φ2.4m×8m生料磨,L/D=3.33,比3大不少,按上述經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算筒體厚度起碼應(yīng)為29mm,相當(dāng)于D/82.8,可實(shí)際上卻只有18mm,相當(dāng)于D/133.3。可見(jiàn)這臺(tái)磨機(jī)的筒體厚度是相當(dāng)單薄的。筒體單薄使端蓋受力惡化。 

  Φ2.4m×8m磨機(jī)筒體端蓋厚度設(shè)計(jì)為45mm,比Φ2.2m×6.5m磨機(jī)筒體端蓋還薄5mm。Φ2.2m×6.5m磨機(jī)的長(zhǎng)徑比L/D=6.5/2.2=2.96,筒體端蓋為50mm厚,發(fā)生裂斷的現(xiàn)象已屢見(jiàn)不鮮〔2〕。有的制造廠為解決這個(gè)問(wèn)題,自己將端蓋加厚到60mm。而Φ2.4m×8m磨機(jī),長(zhǎng)徑比為L(zhǎng)/D=8/2.4=3.33,直徑比2.2m大200mm,可端蓋厚度卻設(shè)計(jì)為45mm,可見(jiàn)過(guò)于單薄。筒體端蓋單薄,剛度不足,應(yīng)力過(guò)高。

  石井水泥廠Φ2.4m×8m生料磨的筒體和端蓋過(guò)薄,是產(chǎn)生裂紋的根本原因和主要原因,或者說(shuō)是基本原因。

  2.2.2  選材不當(dāng)

  裂紋發(fā)生后,通過(guò)對(duì)筒體鋼板取樣化驗(yàn),結(jié)果含錳量為1.72%,比16Mn鋼板含錳量的上限值還高出0.12%,見(jiàn)表1。

  這說(shuō)明,該磨機(jī)的鋼板不是制造廠給出的A3而是16Mn,且含碳量和含錳量都在上限或超過(guò)上限。 

表1  材料化驗(yàn)結(jié)果與規(guī)定化學(xué)成分的對(duì)比  

16Mn鋼板不宜用來(lái)制造磨機(jī)的筒體,這一點(diǎn)現(xiàn)在已取得共識(shí)〔3〕。磨機(jī)筒體和端蓋的受力狀態(tài)與壓力容器、橋梁和船舶等不同,它是受反復(fù)交變應(yīng)力,其破壞型式均為疲勞破壞。筒體和端蓋越裂越選用抗伸強(qiáng)度越高,也就是越硬的材料,結(jié)果事與愿違。越硬的材料,焊接性能越不好,抗疲勞和耐沖擊能力越差。上海新建機(jī)器廠用FLS公司的圖紙為巴基斯坦瓦河水泥廠3000t/d的回轉(zhuǎn)窯和磨機(jī)進(jìn)行鋼板選材討論時(shí),外方認(rèn)為A3鋼板的含碳量過(guò)高,不同意使用。對(duì)我方提出的16Mn和20g鋼板,認(rèn)為更不行。最后從德國(guó)進(jìn)口HI鋼板,其含碳量≤0.16%。

  對(duì)于受疲勞應(yīng)力的磨機(jī)筒體和端蓋應(yīng)選用含碳量低較軟的鋼板材料才是正確的。選用16Mn、20g和20R鋼板不僅貴約20%,使用時(shí)還容易破裂。我們?cè)诔隹谖娜R國(guó)的Φ4.2m×11m磨機(jī)的筒體,由20g改為A3就節(jié)省了8萬(wàn)元左右,而且還能改善使用性能,采購(gòu)方便,施工簡(jiǎn)單。

  由上述可見(jiàn),Φ2.4m×8m磨機(jī)的筒體和端蓋選材不當(dāng),對(duì)端蓋斷裂有一定的影響。

  2.2.3  結(jié)構(gòu)不合理

  (1)焊縫設(shè)計(jì)不合理

  由圖1可見(jiàn),補(bǔ)強(qiáng)板與端蓋的焊縫設(shè)計(jì)為角焊縫,焊縫高度為15mm,且焊縫表面不要求任何處理。這個(gè)焊縫應(yīng)該要求焊后加工成凹弧狀,與端蓋銜接的邊緣或車削或打磨比較光滑,這樣便可大大降低應(yīng)力集中,保證剛度漸變,提高抗疲勞能力,見(jiàn)表2和圖2。  

表2  表面光潔度和抗拉強(qiáng)度對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響 

 

  (2)補(bǔ)強(qiáng)板設(shè)計(jì)不合理

  該磨機(jī)筒體的補(bǔ)強(qiáng)板較薄,僅為15mm。補(bǔ)強(qiáng)板的外圓直徑為Φ1820mm,與中空軸法蘭的外圓直徑Φ1780mm相比,一邊只大20mm。這樣,就形成了在Φ1850mm里邊的剛度特別大,而在Φ1850mm外邊的剛度突然減小,焊縫邊緣就變成危險(xiǎn)截面。這就好像在一塊鐵板焊一根鋼絲,只要來(lái)回掰幾次,鋼絲就會(huì)從焊縫邊上斷裂一樣。如果將補(bǔ)強(qiáng)板的外圓直徑和厚度加大,使剛度向外逐漸變小,就會(huì)改善不少。

  2.2.4  焊縫質(zhì)量差                          

  焊縫周邊很不規(guī)矩,呈波浪形,且咬肉嚴(yán)重。圖紙要求焊后需要進(jìn)行退火處理,實(shí)際上由于缺乏設(shè)備,沒(méi)有滿足圖紙要求。在焊縫兩側(cè)的熱影響區(qū)域內(nèi),晶粒粗大,硬脆傾向明顯,因而抗疲勞強(qiáng)度顯著降低,再加上應(yīng)力高度集中,必然首先由此處斷裂。

  裂紋發(fā)生在進(jìn)料端的端蓋上,而出料端暫時(shí)尚未出現(xiàn)裂紋。這是因?yàn)檫M(jìn)料端緊靠粗磨倉(cāng),其內(nèi)的磨球較大,提升的又較高,所以沖擊力很大。這符合所有磨機(jī)筒體和端蓋斷裂都發(fā)生在前部的規(guī)律〔4〕,這個(gè)沖擊力在設(shè)計(jì)磨機(jī)筒體時(shí)是不容忽視的。因?yàn)檫@個(gè)沖擊力確定比較困難,因此在以前設(shè)計(jì)磨機(jī)筒體時(shí)均沒(méi)有考慮,今后應(yīng)該充分考慮這一因素。

  3、裂紋的發(fā)展

  裂紋是從端蓋外表面焊縫邊緣咬肉最嚴(yán)重的一點(diǎn)發(fā)生的,逐漸往里和兩邊延展。磨機(jī)筒體每轉(zhuǎn)一周,焊縫邊緣受拉壓作用一個(gè)循環(huán)。該磨機(jī)的轉(zhuǎn)速為20.93r/min,從1993年11月投運(yùn)到1995年4月24日發(fā)現(xiàn)裂紋為止,按日歷時(shí)間計(jì)算約為16個(gè)月。如果運(yùn)轉(zhuǎn)率按80%計(jì)算,則實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間為16×0.8=12.8個(gè)月。因此,焊縫的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為C=20.93×60×24×30×12.8=1.16×107。也就是說(shuō)恰好在107左右,這種拉壓循環(huán),對(duì)于端蓋來(lái)說(shuō)則是彎曲循環(huán),使裂紋逐漸擴(kuò)展,最后導(dǎo)致整個(gè)端蓋裂透,且裂紋長(zhǎng)度達(dá)1500mm之多。裂紋的發(fā)展速度是不等的,剛開(kāi)始發(fā)生時(shí)發(fā)展較慢,而后逐漸加快。對(duì)石井水泥廠來(lái)說(shuō),幸好發(fā)現(xiàn)及時(shí),否則再轉(zhuǎn)下去能夠整圈裂斷,出現(xiàn)像大同紅旗和天津水泥廠所發(fā)生的嚴(yán)重后果。

  磨機(jī)筒體端蓋的受力十分復(fù)雜,既受靜力作用,又受動(dòng)應(yīng)力的影響。因此,國(guó)外有的公司,如丹麥?zhǔn)访芩构疽寻磩?dòng)應(yīng)力的原理進(jìn)行設(shè)計(jì)。還有的國(guó)外公司利用有限元法進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。筆者對(duì)此也進(jìn)行了深入詳細(xì)的分析研究,參見(jiàn)文獻(xiàn)〔5〕。這些對(duì)正確分析端蓋所產(chǎn)生的問(wèn)題,制定準(zhǔn)確的修復(fù)方案等提供了極有價(jià)值的理論依據(jù)。

  4、磨機(jī)端蓋裂縫的修復(fù)

  根據(jù)該磨機(jī)筒體的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和存在的問(wèn)題,筆者提出三個(gè)修復(fù)方案,供廠家參考。

  (1)在筒體和端蓋外側(cè)加設(shè)過(guò)渡包板和加強(qiáng)筋。 

  (2)在端蓋內(nèi)側(cè)加設(shè)輻射加強(qiáng)筋兼做端襯板支架,但筒體襯板需要切割掉一部分,筒體與端蓋接頭處的高應(yīng)力區(qū)加強(qiáng)程度不足。

  (3)在中空軸法蘭、筒體和端蓋加設(shè)整體加強(qiáng)筋,但中空軸一旦出事,拆卸和更換就比較困難。

  

圖3  裂縫修復(fù)示意圖 

  1.磨機(jī)筒體;2.平端蓋;3.端蓋補(bǔ)強(qiáng)板;4.中空軸法蘭;5.輻射筋板;6.加固圈板 

廠方根據(jù)進(jìn)度要求和切割高錳鋼襯板的經(jīng)驗(yàn),選擇了第2方案(見(jiàn)圖3)。這個(gè)方案雖然簡(jiǎn)單,修復(fù)容易,但從使用效果看是最不好的,即使如此,此處也可維持15年的使用壽命。

  修復(fù)的要點(diǎn)是控制端蓋焊后不發(fā)生變形,具體步驟如下:

  (1)用拉線法或平尺測(cè)量焊前端蓋的平度,同時(shí)檢查裂縫有無(wú)錯(cuò)位情況。實(shí)測(cè)結(jié)果表明,裂縫沒(méi)有錯(cuò)位。測(cè)量時(shí)應(yīng)事先打好測(cè)位點(diǎn)的標(biāo)記,測(cè)量數(shù)據(jù)做好記錄,以便與焊后測(cè)量值進(jìn)行對(duì)比。

  (2)為了保證輻射筋板焊后在一個(gè)平面上,筋板的兩側(cè)面要求一刀加工,加固圈也應(yīng)同時(shí)加工出來(lái)。

  (3)倒球墊筒體,以免筒體和端蓋在受力狀態(tài)下焊接。

  (4)在裂紋處和其對(duì)稱位置按圖紙要求用機(jī)械加工或氣刨開(kāi)成對(duì)稱式的U型坡口,以控制較小的焊縫寬度,使熱影響區(qū)最窄,然后進(jìn)行焊接,焊接時(shí)應(yīng)注意以下問(wèn)題:

  在進(jìn)行端蓋裂縫焊接時(shí),應(yīng)對(duì)稱、里外相間施焊(如果有條件,在焊接前最好進(jìn)行預(yù)熱到150~200℃);選用好的焊工,能夠?qū)A渣吹出,焊透,以保證焊接質(zhì)量;筋板用A3鋼板加工而成,所以應(yīng)選擇適合于兩種不同材料焊接的焊條;焊接時(shí)應(yīng)滿足各種焊接要求。

  (5)補(bǔ)強(qiáng)板與端蓋的外焊縫應(yīng)進(jìn)行補(bǔ)焊成圖紙所要求的尺寸,補(bǔ)焊時(shí)也應(yīng)采用對(duì)稱施焊的辦法,然后用砂輪打磨光潔。

  (6)檢查筒體與端蓋接頭處的內(nèi)外焊縫,內(nèi)焊縫邊緣用砂輪打磨光滑。

  (7)焊接打磨完畢,檢查復(fù)測(cè)所有筋板端面的平度,如不符合要求應(yīng)進(jìn)行處理,直到滿足要求后為止。

  (8)環(huán)形筋板上的四個(gè)孔是為端襯板固定后與端蓋所形成的空腔內(nèi)澆灌混凝土而設(shè)置的,因而灌完混凝土后應(yīng)用相同大小和形狀的鋼板焊死。

  (9)為使端襯板拆裝方便,在打混凝土?xí)r,每個(gè)襯板螺栓都需要加一個(gè)支撐套管。

  (10)最后緊固端襯板的固定螺栓,在緊固時(shí)應(yīng)里外配合,里敲外緊同時(shí)進(jìn)行。

  (11)將切割后的邊緣一圈筒體襯板裝上,襯板螺栓的緊固按第10條的要求進(jìn)行。

  5、修復(fù)結(jié)果

  經(jīng)過(guò)五天的緊張修復(fù),于5月3日下午空載試轉(zhuǎn),一切良好,雖然一倉(cāng)有效長(zhǎng)度縮短60mm,但是產(chǎn)量并未降低,磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)。

  從1995年5月3日至今已運(yùn)轉(zhuǎn)14個(gè)月約420天一直正常,經(jīng)多次認(rèn)真檢查,沒(méi)有發(fā)現(xiàn)任何異常現(xiàn)象。這表明對(duì)磨機(jī)筒體端蓋產(chǎn)生裂紋的分析是正確的,所采用的修復(fù)方法是可行的,雖然不及第一方案能夠保持更長(zhǎng)的使用壽命,但修復(fù)時(shí)間很短,滿足了生料的供應(yīng),達(dá)到了窯不停產(chǎn)的要求,工廠非常滿意。 

   參考文獻(xiàn)

  1 K.Cramer.Reparatur einer Mühlenstirnwand,ZKG,1987,(7)
  2  江旭昌.再談管磨機(jī)筒體厚度的確定.管磨機(jī)文集.國(guó)家建材局技術(shù)情報(bào)研究所.1992
  3  江旭昌.管磨機(jī)筒體鋼板正確選材的探討.水泥,1995,(5)
  4  江旭昌.管磨機(jī)筒體厚度的確定.水泥技術(shù),1987,(4、5)
  5  江旭昌.磨機(jī)筒體平端蓋的理論分析與計(jì)算.管磨機(jī)文集.國(guó)家建材局技術(shù)情報(bào)研究所.1992

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天瑞水泥復(fù)牌!復(fù)牌后漲超1000%!

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2025-10-18 16:52:49